Главная страница 1
скачать файл

1. Исходные данные
Исходные данные для выполнения курсовой работы (проекта) определяются по номеру задания, предложенному преподавателем. Местонахождение здания, климатические характеристики местности: Краснодар, температура холодной пятидневки -19, средняя температура за отопительный период 2,8. Продолжительность отопительного периода 168 дней. Номер плана здания и конструкция рассчитываемого наружного ограждения 7, место ввода теплосети в здание 1Б, схема разводки подающих магистралей верхняя, тип отопительных приборов конвектор «Комфорт-20» и расчётное располагаемое давление в системе отопления 8000 Па.

Теплотехнические показатели конструктивных элементов наружного ограждения: эффективный кирпич 0,25 м, λ=0,7 Вт/мК, минеральные плиты мягкие λ=0,07 Вт/мК.

Температура воздуха в помещениях и количество подаваемого воздуха: жилые комнаты 20, кухня 20, уборная 20, лестничная клетка 16.

Здание имеет неотапливаемый подвал со световыми проёмами в стенах. Уровень земли находится на отметке 1,0 м, а уровень пола подвала – 3,0 м. Верхняя разводка подающих магистралей устраивается в зданиях с чердаком. Подвал используется для размещения оборудования теплового пункта и магистральных трубопроводов системы отопления. Вход в подвал через лестничную клетку. Высота наружных стен при определении тепловой мощности системы отопления для I этажа равна 3,3 м, для II и III этажей – 3,0 м при толщине перекрытий 0,3 м. Размеры окон в свету принимаются: горизонтальный 1,4 м и 1,8 м согласно масштабу планов здания, вертикальный – 1,7 м. Размеры окна в лестничной клетке 1,4x1,4 м. Наружные двери принимаются двойные с тамбуром между ними; размеры дверей 1,2x2,2 м. Внутренние капитальные стены выполняются из кирпича толщиной 0,38 м, перегородки – толщиной 0,1 м.

В курсовой работе предусматривается проектирование водяной системы отопления с расчётными температурами 95 – 70 °С. Система отопления присоединяется через элеватор к тепловой сети с расчётными температурами 150 – 70 °С.
2.Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций
Теплотехнический расчёт сводится к определению толщины утепляющего слоя стеновой панели и вычислению коэффициентов теплопередачи наружных ограждений здания: стены, чердачного перекрытия (бесчердачного покрытия для здания с плоской кровлей), перекрытия над неотапливаемым подвалом, остекления и входной двери в здание.

Сопротивление теплопередаче Rо ограждающих конструкций следует принимать наибольшим из требуемого сопротивления теплопередаче R0тр по санитарно-гигиеническим условиям и R0эн по условиям энергосбережения.


2.1. Требуемое сопротивление теплопередаче

Санитарно-гигиенические требования определяют температуру внутренней поверхности ограждения, при которой люди, находящиеся в помещении, не испытывают интенсивного радиационного охлаждения со стороны этой поверхности и на ней не наблюдается конденсация влаги. Минимально допустимое сопротивление теплопередаче, удовлетворяющее этим условиям, называется требуемым сопротивлением.

Сопротивление теплопередаче R0тр является наименьшим, при котором обеспечивается допустимая по санитарно-гигиеническим требованиям минимальная температура внутренней поверхности ограждения при расчётной зимней температуре наружного воздуха:

R0тр=n(tв-tнБ)∆tнαв, (2.1)
где R0тр – требуемое сопротивление теплопередаче, (м2∙°С)/Вт;

n – поправочный коэффициент на расчётную разность температур, зависит от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху, принимается по табл. 2. 1;

tВ – расчётная температура внутреннего воздуха, °С, принимается по прил.З;

tнБ – расчётная температура воздуха, равная температуре по параметру Б, °С, принимается по прил.1;

Δtн – нормируемый температурный перепад между температурой внутреннею воздуха и температурой внутренней поверхности смены, °С, принимается по табл. 2.1;

αв – коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности ограждения, принимаемый по [2] для гладких внутренних поверхностей равным 8,7 Вт/(м2∙°С).


Для наружных стен получим:

R0тр=1(2,8+19)4∙8,7=0,63(м2∙°С)/Вт

Для чердачного перекрытия:



R0тр=1(2,8+19)3∙8,7=0,84(м2∙°С)/Вт
Для перекрытия над подвалом:

R0тр=0,75(2,8+19)2∙8,7=1,25(м2∙°С)/Вт

Сопротивление теплопередаче входной двери в здание принимается в размере 60 % от величины для стеновой панели, то есть:



R0тр=0,63∙0,6=0,378(м2∙°С)/Вт

2.2. Сопротивление теплопередаче по условиям энергосбережения R0эн принимается по табл. 2.2 в зависимости от величины градусо-суток отопительного периода ГСОП:

ГСОП = (tв – tоп)∙Zоп, (2.2)
где tоп – средняя температура наружного воздуха за отопительный период, °С, (по прил. 1);

Zоп – продолжительность отопительного периода, сут.


ГСОП = (tв – tоп)∙Zоп= 2889,6
Тогда для стен – 2,1; для покрытий – 3,2; для перекрытий – 2,8; для окон – 0,3.
Значения R0эн окон являются рекомендуемыми. После определения R0тр и R0эн их сравнивают:

если R0тр > R0эн, то за расчетное сопротивление теплопередаче принимают R0тр, (R0р = R0тр);

если R0эн > R0тр, то для расчетов принимают R0эн, (R0р = R0эн).

Исходя из этого, сопротивление теплопередаче для всех случаев принимаем по условиям энергосбеежения.

2.3. Теплотехнический расчет световых проемов
Для жилых зданий и зданий гражданского назначения применяется, как правило, одинарное, двойное и тройное остекление в деревянных или пластмассовых переплетах, спаренное или раздельное. Теплотехнический расчет балконных дверей и заполнений световых проемов, а также выбор их конструкций осуществляется в зависимости от района строительства и назначения помещений.

Сопротивление теплопередаче для световых проемов R0эн определяют в зависимости от величины ГСОП.

Затем по выбирают конструкцию светового проема с приведенным сопротивлением теплопередаче R0 при условии, что R0 ≥ R0эн. По этому условию принимаем однокамерный стеклопакет из обычного стекла, приведенное сопротивление теплопередаче 0,38.

2.4. Определение толщины утепляющего слоя

Расчётное сопротивление теплопередаче R0р ограждающей конструкции принимается равным большему из полученных значений и R0тр и R0эн. Из уравнения (2.3) находится термическое сопротивление слоя утеплителя Ri.ут, по величине которого можно определить толщину утепляющего слоя конструкции:

R0p=1αв+Rк+Ri.ут+1αн, (2.3)


где Rк =δ1λ1 + δ2λ2 +…+δiλi+Rвп-термическое сопротивление многослойной ограждающей
конструкции без утепляющего слоя, (м2∙°С)/Вт;

δi – толщина i-го слоя, м;

λi – коэффициент теплопроводности материала i-го слоя, Вт/(м∙°С);

Rвп – термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки при толщине 0,03 ...0,05 м можно принять согласно [1] равным 0,16 (м20С)/Вт;

Ri.ут=δi.утλi.ут -термическое сопротивление утепляющего слоя, (м2∙°С)/Вт;
αн – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции зимой, принимаемый для наружных стен равным 23 Вт/(м2∙°С).

Получим:


Rк =0,250,7 + δут0,07 +0,250,7+0,16

2,1=18+0,250,7 + δут0,07 +0,250,7+0,16+δут0,07+123

Следовательно

1,065=2δут0,07

Отсюда

δут=0,037м

Вычисленное значение δi.ут округляется до ближайшего размера. Для кирпичных стен округление производится до ближайшего из размеров 0,25 м.

2.5. Определение коэффициентов теплопередачи ограждающих конструкций

Коэффициент теплопередачи К для всех ограждающих конструкций вычисляется по формуле
K= 1R0; Втм2∙оC. (2.4)
Для стен
K= 12,1=0,48 Втм2∙оC

Для перекрытий

K= 12,8=0,36Втм2∙оC

Для окон


K= 10,3=3,33Втм2∙оC

3. Определение тепловой мощности системы отопления


Задача расчёта тепловой мощности системы отопления состоит в нахождении всех составляющих теплового баланса (теплопотерь и теплопоступлений) и определении дефицита теплоты для каждого помещения и здания в целом.

Потери теплоты в жилых зданиях связаны с теплоотдачей через ограждающие конструкции, а также с расходом теплоты на нагревание наружного воздуха, который проникает в помещения через неплотности в ограждениях.

Причинами инфильтрации являются тепловое давление, возникающее вследствие разности плотностей наружного холодного и внутреннего тёплого воздуха, и ветровое давление, создающее на наветренной стороне здания избыточное давление, а над подветренной – разряжение. Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха Qи зависит от температур наружного и внутреннего воздуха, от направления и скорости ветра, планировки и высоты здания. Кроме того, в жилых зданиях работа естественной вытяжной вентиляции не компенсируется специально организованным притоком. Поэтому наружный воздух поступает в помещения через неплотности неподогретым, что требует дополнительного расхода теплоты Qв.

В качестве расчётного принимается большее значение из Qи и Qв. Но для малоэтажных зданий величина Qв, как правило, превышает Qи. Поэтому в курсовой работе (проекте) определяется расход теплоты на нагревание наружного воздуха, поступающего в помещение вследствие естественной вытяжки, не компенсируемой подогретым приточным воздухом.



3.1. Перед началом расчёта все помещения (за исключением ванных, туалетов и лестничных клеток) нумеруются: 101, 102 ... – на первом этаже; 201, 202 ... – на втором этаже (рис. 3.1). Каждому помещению в зависимости от его назначения присваивается индекс: жилая комната – ЖК; кухня – К; коридор – КР; прихожая – ПР; лестничная клетка – ЛК.



3.2. Из уравнения теплового баланса определяются теплопотери каждого помещения:

Qпом = Qогр∙(1 + ∑Nд) + Qв – Qбыт, (3.1)

где Qогр – основные потери теплоты наружными ограждениями помещения, Вт.

∑Nд – коэффициент, учитывающий добавочные теплопотери;

Qв – расход теплоты на нагревание наружного воздуха, поступающего в помещение вследствие естественной вытяжки, Вт;

Qбыт – бытовые тепловыделения, Вт.



3.2.1. Основные теплопотери помещения определяются как сумма потерь теплоты через каждое наружное ограждение (наружная стена – НС, остекление одинарное – ОО, двойное или тройное – ДО или ТО, двойные двери – ДД, потолок – ПТ, пол – ПЛ), вычисленных по формуле:

Qогр = K∙A∙(tв – tнБ)n, (3.2)

где К – коэффициент теплопередачи наружного ограждения, Вт/(м2∙°С) (см. п. 2.4);

А – площадь наружного ограждения, м2;

tв – расчётная температура внутреннего воздуха для рассматриваемого помещения в °С, принимаемая по прил. 3.;

tнБ – средняя температура наиболее холодной пятидневки, °С, принимаемая по прил. 1;

n – коэффициент, принимаемый по табл. 2.1.

ПРИМЕЧАНИЕ

1. Линейные размеры наружного ограждения принимаются с точностью до 0,1 м по плану здания в соответствии с масштабом и схемой обмера, показанной на рис. 3.1; площади ограждений вычисляются с точностью до 0,1 м2.

2. Теплообмен между внутренними помещениями в пределах этажа не учитывается.

3. Для уменьшения объема вычислительной работы расход теплоты на отопление ванной и санузла (туалета) в курсовой работе не предусматривается, и теплопотери этих помещений не учитываются.

4. Теплопотери лестничной клетки через перекрытие над подвалом определяются по величине её площади в плане.


3.2.3. Расход теплоты Qв в Вт на нагревание наружного воздуха, поступающего в помещение вследствие естественной вытяжки, определяют только для жилых комнат по формуле:

Qв = (tв – tнБ)∙A, (3.3)

где А – площадь пола жилой комнаты, м2.
3.2.4. Бытовые тепловыделения Qбыт принимаются в размере 10 Вт на 1 м2 каждого помещения, в котором предусматривается установка отопительного прибора (кроме лестничной клетки).
3.3 Теплопотери коридоров и прихожих Qкор включаются в расход теплоты на отопление одной из прилежащих (желательно угловой) жилых комнат. Поэтому расчётная тепловая мощность Qр, Вт, системы отопления этой комнаты определяется как

Qр = Qпом + Qкор.

Для остальных помещений Qр = Qпом.
3.4. Вычисленные значения величин Qр, Qпом, Qв, Qбыт округляются до ближайшего кратного 10 Вт значения.
3.5. Расчёт выполняется в табличной форме (табл. 3.1) и заканчивается определением тепловой мощности системы отопления всего здания как суммы затрат теплоты на отопление отдельных помещений.

№ помещения

Наименование помещения

Характеристика ограждающих поверхностей

Qог, Вт

1+∑Nд

Qогр(1+∑Nд), Вт

∑Qогр(1+∑Nд), Вт

Qв, Вт

Qбыт, Вт

Qр, Вт







Обозначение

Ориентация

Размеры

Площадь

К, Вт/м2К

(tв-tн)n






















201

ЖК, 20оС, 9,18 м2

НС

НС

ОО



ПТ

С

З

С



-

3х1,7

3х5,4


1,4х1,7

1,7х5,4


5,1

16,2


2,38

9,18


0,48

0,48


3,33

0,36


17,2

17,2


17,2

12,9


95,5

303,3


136,3

42,6


1,1

1,05


1,1

1


105,5

318,5


150

42,6


620

160

100

880

202

ЖК 20оС, 9,18 м2

НС

НС

ОО



ПТ

З

Ю

Ю



-

3х1,7

3х5,4


1,4х1,7

1,7х5,4


5,1

16,2


2,38

9,18


0,48

0,48


3,33

0,36


17,2

17,2


17,2

12,9


95,5

303,3


136,3

42,6


1,05

1

1



1

100,3

303,3


136,3

42,6


580

160

100

840

203

К

20оС, 6,2 м2



НС

ОО

ПТ



С

С

-



3х3,1

1,4х1,7


3,1х2

9,3

2,4


6,2

0,48

3,33


0,36

17,2

17,2


12,9

174

311,7


65,3

1,1

1,1


1

191,4

342,9


65,3

600

110

70

780

205

К

20оС, 6,2 м2



НС

ОО

ПТ



Ю

Ю

-



3х3,1

1,4х1,7


3,1х2

9,3

2,4


6,2

0,48

3,33


0,36

17,2

17,2


12,9

174

311,7


65,3


1

1

1



174

311,7


65,3

560

110

70

740

207

ЖК

20оС, 12,2 м2



НС

ОО

ПТ



Ю

Ю

-



3х3,4

1,4х1,7


3,4х3,6

10,2

2,4


12,2

0,48

3,33


0,36

17,2

17,2


12,9

191

311,8


128,5

1

1

1



191

311,8


128,5

640

210

130

980

208

ЖК

20оС, 21 м2



НС

ОО

ПТ



Ю

Ю

-



3х3,7

1,4х1,7


3,7х5,7

11,1

2,4


19,2

0,48

3,33


0,36

17,2

17,2


12,9

207,8

311,8


202,2

1

1

1



207,8

311,8


202,2

960

360

210

1530

209

ЖК

20оС, 21 м2



НС

НС

ОО



ПТ

Ю

В

Ю



-

3х3,7

3х5,3


1,4х1,7

3,7х5,7


11,1

10,5


2,4

21


0,48

0,48


3,33

0,36


17,2

17,2


17,2

12,9


207,8

197


311,8

221


1

1,1


1

1


207,8

216,7


311,8

221


960

360

210

1530

210

ЖК

20оС, 19,6 м2



НС

НС

ОО



ПТ

С

В

С



-

3х3,7

3х5,3


1,4х1,7

3,7х5,7


11,1

10,5


2,4

21


0,48

0,48


3,33

0,36


17,2

17,2


17,2

12,9


207,8

197


311,8

221


1,1

1,1


1,1

1


228,6

216,7


343

221


1010

340

200

1550

212

К

20оС, 7,4 м2



НС

ОО

ПТ



С

С

-



3х3,7

1,4х1,7


3,7х2

11,1

2,4


7,4

0,48

3,33


0,36

17,2

17,2


12,9

207,8

311,8


78

1,1

1,1


1

228,6

343


78

650

130

80

780

4. Конструирование системы отопления


В курсовой работе предусматривается вертикальная двухтрубная система отопления. Конструирование системы отопления начинается с размещения на плане здания отопительных приборов и стояков.
4.1. Отопительные приборы устанавливаются во всех жилых комнатах, кухнях, лестничных клетках и размещаются, кроме лестничных клеток, под каждым окном. В угловых комнатах приборы устанавливаются у обеих наружных стен, даже если одна из них не имеет окон. В лестничной клетке отопительный прибор устанавливается сразу после входного тамбура. Во всех помещениях, кроме лестничной клетки, низ радиаторов располагается над полом на высоте не менее 0,1 м, а конвекторов – не менее 0,15 м. В коридорах, прихожих и туалетах отопительные приборы не устанавливаются. Исключение составляют коридоры и прихожие, имеющие одну или более наружных стен. Ванные отапливаются полотенцесушителями систем горячего водоснабжения, проектирование которых в данной работе не рассматривается.

4.2. Отопительные стояки располагаются у наружных стен. В угловых комнатах стояки размещаются в углах, образованных наружными стенами для того, чтобы предохранить стены от сырости и промерзания. В кухнях, примыкающих к лестничной клетке, стояки располагаются в углу, образованном наружной стеной и стеной лестничной клетки. К стоякам, обслуживающим отопительные приборы в кухнях, не рекомендуется подсоединять приборы других помещений. Запрещается подключение к одному стояку отопительных приборов, установленных в соседних квартирах. Отопительный прибор лестничной клетки присоединяется к системе самостоятельной подводкой (при нижней разводке подающих магистралей) или стояком (при верхней разводке подающих магистралей). Главный стояк прокладывается в лестничной клетке.
4.3. Подающие магистрали при верхней разводке прокладываются на чердаке. Для удобства монтажа и ремонта расстояние от наружной стены до оси трубопровода принимается равным 1 – 1,5 м. Обратные магистрали (независимо от схемы разводки) и подающие трубопроводы в системах с нижней разводкой прокладываются в подвале вдоль наружных стен на кронштейнах на расстоянии 0,2 м от потолка.

При конструировании системы отопления рекомендуется делить её на две примерно одинаковые части (ветви), расположенные симметрично при верхней разводке относительно главного стояка, при нижней – относительно узла ввода. Подающие магистрали, прокладываемые на чердаке, должны иметь уклон не менее 0,002 в сторону главного стояка, а трубопроводы, расположенные в подвале, – в сторону узла ввода. Для отключения отдельных ветвей системы в начале и конце каждой ветви устанавливается вентиль. Опорожнение ветви при этом осуществляется через тройники с пробкой, устанавливаемые в конце нижних частей ветвей перед отключающими устройствами.

Все магистральные трубопроводы в подвале и на чердаке теплоизолируются.

4.4. Регулирование теплоотдачи чугунных радиаторов двухтрубных систем осуществляется кранами двойной регулировки, которые устанавливают на верхней подводке к прибору, и на чертежах планов условно не показывается. При подсоединении приборов к стояку в угловой комнате можно ограничиваться установкой крана двойной регулировки на одном из них. Кран двойной регулировки на подводке к радиатору в лестничной клетке не устанавливается. Регулирование теплоотдачи конвекторов «Комфорт – 20» осуществляется встроенными воздушными клапанами.

4.5. Удаление воздуха из системы с верхней разводкой осуществляется с помощью воздухосборников, которые устанавливаются в конце каждой ветви перед последним стояком. При нижней разводке подающих магистралей воздух удаляется через воздуховыпускные краны, которые устанавливаются в глухих верхних пробках радиаторов второго этажа или на самых высоких участках труб, подводящих воду к конвекторам.

6. Расчёт поверхности и числа отопительных приборов


Задача теплового расчёта отопительного прибора состоит в определении такой величины его поверхности, при которой обеспечивается передача расчётного количества теплоты от теплоносителя внутреннему воздуху помещения.

В курсовой работе расчёт выполняется для приборов, присоединённых к наиболее удаленному от узла ввода стояку главного циркуляционного кольца (см. п.5). При верхней разводке определяется число и поверхность приборов, установленных на первом этаже, при нижней – на втором этаже.



6.1. Характеристика отопительных приборов

Конвектор «Комфорт – 20» состоит из двух расположенных в горизонтальной плоскости водогазопроводных труб диаметром 20 мм с оребрением из тонких стальных пластин. Пластины заключены в кожух из стального листа. Конвектор снабжён воздушным клапаном для регулирования теплоотдачи, поэтому регулирующая арматура на подводках к этому отопительному прибору не устанавливается.


6.2. Расчёт поверхности нагрева

Общая площадь поверхности нагрева отопительных приборов Fр, м, находится по формуле

Fp=Qпрqпр, (6.1)

где Qпр – тепловая нагрузка на данный прибор, Вт;

qпр – поверхностная плотность теплового потока прибора, Вт/м2. Требуемая теплоотдача прибора в рассматриваемое помещение определяется по формуле

Qпр = Qп – βтр∙Qтр, (6.2)

где Qп – теплопотери помещения, Вт;

Qтр – суммарная теплоотдача проложенных в пределах помещения нагретых труб стояка и подводок, Вт;

βтр – поправочный коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи теплопроводов (при открытой прокладке труб βтр = 0,9).

Суммарную теплоотдачу труб Qтр, Вт, определяют по формуле

Qтр = qв∙lв + qг∙lг, (6.3)

где lв, lг – длина вертикальных и горизонтальных теплопроводов в пределах помещения, м;

qв, qг – теплоотдача 1 м вертикально и горизонтально проложенных труб, Вт/м (см. табл. 6.2.), принимается, исходя из диаметра и положения труб, а также разности температуры теплоносителя при входе его в рассматриваемое помещение tср и температуры воздуха в помещении tВ.
Плотность теплового потока прибора qпр, Вт/м2, составит
qпр=qном∆tср701+n∙Gпр360р∙с, (6.4)

где qном – номинальная плотность теплового потока, Вт/м2 для конвектора – q = 357;

Δtср = tср – tв – разница между средней температурой воды tср в приборе и температурой воздуха в помещении tв, °С;

Gпр – расход воды через прибор, кг/ч; n, р, с - экспериментальные числовые показатели, выражающие влияние конструктивных и гидравлических особенностей прибора на его коэффициент теплопередачи.


Средняя температура воды в отопительном приборе равна
tср=tт+t02, (6.5)
где tт – температура теплоносителя на входе в прибор, принимаемая

tт = 95 °С;

t0 – температура воды на выходе из прибора, принимаемая t0 = 70 °С.

tср=95+702=82,5

Плотность теплового потока прибора qпр, Вт/м2, составит
qпр=35762,5701+0,35∙603600,18∙1=222

Для помещения 201:

Qтр = 63∙3 + 80∙7,1=757

Qпр = 880 – 0,9∙757=198,7

Fp=198,7222=0,9
Для помещения 202:

Qтр = 63∙0 + 80∙7,1=568

Qпр = 840 – 0,9∙568=328,8

Fp=328,8222=1,48

Для помещения 203:

Qтр = 63∙0 + 80∙3,1=248

Qпр = 780 – 0,9∙248=556,8

Fp=556,8222=2,5

Для помещения 205:

Qтр = 63∙0 + 80∙3,1=248

Qпр = 740 – 0,9∙248=223,2

Fp=223,2222=1

Для помещения 207:

Qтр = 63∙0 + 80∙3,4=272

Qпр = 980 – 0,9∙272=735,2

Fp=735,2222=3,3

Для помещения 208:

Qтр = 63∙0 + 80∙3,7=296

Qпр = 1530 – 0,9∙296=1263,6

Fp=1263,6222=5,7

Для помещения 209:

Qтр = 63∙0 + 80∙3,7=296

Qпр = 1530 – 0,9∙296=1263,6

Fp=1263,6222=5,7

Для помещения 210:

Qтр = 63∙0 + 80∙3,7=296

Qпр = 1550 – 0,9∙296=1283,6

Fp=1283,6222=5,8

Для помещения 212:

Qтр = 63∙0 + 80∙3,7=296

Qпр = 780 – 0,9∙296=513,6

Fp=513,6222=2,3



6.3. Определение количества секций радиаторов и типоразмеров конвекторов

Выбор марки конвектора «Комфорт – 20» производится в зависимости от величины расчётной поверхности. При этом допускается установка конвекторов на сцепке в количестве не более двух. Для угловых помещений расчётная площадь теплоотдающей поверхности каждого конвектора должна быть равной 0,5Fр.

Общая площадь всех принятых к установке в данном помещении марок конвекторов Fф должна удовлетворять следующему условию:

0,95Fр ≤ Fф ≤ 1,2Fр.


Исходя из этого принимаем
Для помещения 201: КН20-0,515

Для помещения 202: КН20-0,820

Для помещения 203: КН20-1,150

Для помещения 205: КН20-0,655

Для помещения 207: КН20-0,820, 2 шт

Для помещения 208: КН20-1,315, 2 шт

Для помещения 209: КН20-1,315, 2 шт

Для помещения 210: КН20-1,315, 2 шт

Для помещения 212: КН20-1,315, 2 шт
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий / Госстрой России. М. : ГУП ЦПП, 2004. 28 с.

2. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование / Госстрой России. М. : ГУП ЦПП, 2001. 74 с.

3. СНиП 23-01-99. Строительная климатология. Введен 01.01.2000. М. : ГУП ЦПП, 2000. 58 с.

4. Внутренние санитарно-технические устройства: Справочник проектировщика. 4.1. Отопление / Под ред. И. Г. Староверова. М. : Стройиздат, 1990. 344 с.



5. Теплоснабжение: Уч. пособие для студентов вузов / Под ред. В. Е. Козина и др. М. : Высшая школа, 1980. 408 с.
скачать файл



Смотрите также:
1. Исходные данные для выполнения курсовой работы (проекта) определяются по номеру задания, предложенному преподавателем
179.38kb.
Внутришкольная проверочная работа по физике для учащихся 9 класса вариант 1 Часть 1 При выполнении заданий этой части в бланке ответов под номером выполняемого вами задания (А1 – А15) поставьте знак
196.42kb.
Курсовой работы: Преобразователь скорости движения ленты конвейера из прорезиненной ткани
320.49kb.
Контрольная работа №2 (для специальности туризм и гостиничное хозяйство) Содержание контрольной работы №2
29.06kb.
Нормативные материалы
1651.32kb.
Полное имя: Sofiya Sorozhkina
90.96kb.
Методические указания по выполнению домашней контрольной работы для учащихся-заочников учреждений
357.68kb.
Требования к итоговой зачетной работе общая тема зачетной работы: Разработка практико-значимого проекта
37.17kb.
Исследование грейферных механизмов методические указания по выполнению курсовой работы для студентов специальности 190100 "Приборостроение"
323.47kb.
4 База данных проекта grass
210.26kb.
Лекции по логопедии направление подготовки
332.5kb.
Курсовая работа «Фрактальная структура аттракторов»
164.87kb.